不足的是，该方法只适用于平滑型迷宫密封，而不适用于工程实际中应用很广泛的交错型迷宫密封。作者在前人研究基础上，建立了一种适用于交错型迷宫密封的多控制体模型，按密封结构将腔内气体分为多个控制体，并从流体力学的基本方程出发，对每个控制体建立起一组含有周向压力分布的微分方程组，然后求解获得各腔内的压力分布以及气流激振力，*终计算出反映气流对转子作用的动力系数。

　　腔内气体流动的基本方程1是交错式迷宫密封的多控制体模型示意。对交错型迷宫密封的结构特点，将第i个密封腔内的气体分为控制体I、控制体n和控制体Hl。为了使方程具有统一的形式，各个控制体的序号是按气体流动方向确定的，气体进口处为控制体工，出口处为控制体IH。

　　假定：流动介质为理想气体，气体在腔内的轴向流动为绝热流动，温度和粘度不变，忽略气体的质量力影响，就可以分别对控制体I、控制体n和控制体11列出连续性方程a控制体之间交换质量流率，va；和玛、是控制体I和H及控制体H和1界面上的周向速度。

　　t（i）是第i个密封腔出口处的周向速度，vl：和v3是三个控制体中气流的平均周向速度，可假设成是静子上的齿和转子上的齿与流体间的摩擦剪应力控制体I静子与控制体n及控制体H与Hl之间流体的摩擦剪应力。

　　几和飞；分别是控制体I与转子（静子）壁面及控制体nl与转子（静子）壁面间的摩擦剪应力，由于第i个齿可以是在静子上，也可以在转子上（l），因此计算几、和飞；时必须分别对待。计算上面得到的是一组非线性偏微分方程，直接求解极其困难。

　　为求解这组方程可分二步进行，先求出转子与静子同心状态下方程的静态解，然后在静态解基础上将其线性化为此可将需求解的参数p、二部分其中，下标带0者是不随时间和周向角度而变化的定值，实际上就是转子与静子同心状态时的静态解。

　　而带~者是当转子具有偏心或位移时，压力、周向速度和截面积随时间t和周向角价而变化的波动部分。转子与静子同心状态下，若不计各参数随时间的变化，方程组可简化。

　　当转子有微小的扰动，即存在一个偏心或位移时，密封腔内的压力、周向速度将产生波动，假设转子的涡动轨迹相对于密封的静态间隙要小得多，那么可以认为由涡动引起的压力夙、流速波动运；和讥相对于其静态值也小得多，这样将方程在其静态值处作泰勤级数展开，忽略高阶小量，就可以得到一组关于v1、vo。小线性偏微分方程组。

　　方程组的系数与静态解及密封结构参数有关。假定转子涡动时密封间隙占随周向角功和时间艺按余弦规律变化。由于已经将微分方程线性化，故力的变化与扰动量成线性关系，由此可导出计算迷宫密封动力系数的方程组。在不同的涡动角速度几下，求得二组不同的压力波动值歹，就可求出刚度阻尼系数，也可在不同的几下，多求几组解，再用*小二乘法求得刚度阻尼系数。

　　结论交错型迷宫密封是透平机械中常用的一种密封，密封腔中气体流动产生的激振力，往往会对稳定性较差的转子系统诱发强烈的自激振动。然而由于这种密封结构的复杂性，很少有学者对它的动力特性进行过全面的讨论，只有Thieleke/stetter