针对某组固定工作参数，即保证轴径转速（20000r/min）、介质黏度、密封压力（1.8MPa）、密封闭合力等均不变的条件下，对双螺旋槽端面密封的主要结构参数，如：槽深、槽数、槽区宽度比（指同一半径上槽区周向宽度与槽台区周向宽度的比值，槽区宽度比为0或1时，密封端面就是没有沟槽的平面）、螺旋角对密封泄漏量、液膜刚度和刚漏比的影响进行了分析计算，无量纲液膜轴向刚度：0/Kkk=，0k为基准密封结构的液膜轴向刚度。在一定范围内，槽深增大，密封间隙内流场的动压效应增强；在闭合力一定的计算条件下，密封间隙随槽深增大而增大，泄漏量也随之增加；但当槽深增大到一定深度之后，螺旋槽开始趋向于无限大槽深（无限大槽深不能产生动压效应，只能当作边界条件来处理），动压效应的增强就不明显了，密封间隙以及泄漏量的变化趋向平缓。液膜轴向刚度则随着槽深增大而下降。当槽深小于20μm时，液膜刚度较大、泄漏量较小，具有较好的密封性能。在闭合力一定的条件下，在一个比较大的槽数范围内，液膜轴向刚度的变化较小。本文认为，在槽数820之间一个较宽的范围内，槽数的变化对液膜轴向刚度的影响都较小。另外作者对不同黏度介质进行的有关槽数优化结果显示，油膜轴向刚度的变化趋势是不相同的。在闭合力一定的条件下，槽区宽度比的增加导致沿密封环圆周方向的动压效应增强，从而密封间隙增大，泄漏量增加；而在槽区宽度比较小时，动压效应的增强较明显。

　　只有当某结构参数变化对密封性能的影响远大于密封间隙变化对密封性能的影响时，定闭合力与定间隙两种条件下所得的结论才是相近的。本文作者通过对不同槽深（30μm，15μm）进行的模型试验得到与理论计算相一致的结论，即：随着槽深的增加，泄漏量增加。优化设计的结果表明：在槽区宽度比为0.5、螺旋角在75°左右、密封坝宽度比在0.2?0.35之间时，密封性能较好；而槽数对性能的影响并不明显。本文的优化结果倾向于取较小的槽深和较小的槽区宽度比。本优化设计结果是基于理想的平行密封端面进行的，未考虑静环耐磨材料由于热和弹性变形引起的锥形表面影响，因此小膜厚的泄漏量计算具有一定的误差，但对结构参数的优化影响不大。