实验过程中反复出现过以下几种现象：密封装置出现泄漏后，提高转速以求通过增大泵送量来止住泄漏，但在压力较大或纸浆浓度较低时这种措施的效果较差，且浆料箱内的液面不断上升，有时还有气泡冒出；密封端出现泄漏后，如果不提高转速，而是采用降低槽内压力的方法来止住泄漏时，尽管压力降到很低，有时仍然不能止住泄漏；实验时，从螺旋中泄漏出来的物质基本是水，且压力较低时的泄漏方式为从螺旋*底端滴漏；实验停止后，打开浆料箱上盖，可以看到纸浆上部为泡沫状；打开浆料箱上盖，在不加压的情况下启动可以看到纸浆在螺旋的泵送作用下不停地翻滚。

　　分析上述现象，对实验方法进行了改进，由原来的发生泄漏后再提速变为在泄漏之前提速，整个实验过程只有提到*高速以后才有泄漏出现。当螺旋表面的线速度为52m/s时，47螺旋改进实验方法后的密封压力与改进前的密封压力对照如。

　　影响螺旋密封压力的因素（1）实验方法由可以看出，实验方法改进前后的实验结果相差很大，其原因可能是，在不发生泄漏时，螺旋间隙内的液封膜与低压端的空气之间维持一种平衡，无轴向流动，界限比较明显。一旦发生泄漏，为阻止泄漏，不管是提高转速还是降低压力，都会有瞬间的反流发生，而此时的密封液膜已被破坏，在螺旋轴的高速搅拌作用下，致使反流的纸浆中带有大量的空气，由于纸浆中空气含量的大幅度增加，降低了螺旋的密封压力。因此，一旦发生泄漏，很难再形成稳定的密封膜，即难以再次实现密封。实验方法改进后，保证了螺旋槽中纸浆的稳定性，进而提高了螺旋的密封性能。

　　（2）纸浆浓度由理论分析可知，纸浆浓度越大、黏度越大，螺旋的密封压力越大。表明，采用改进的实验方法，实验结果与理论分析基本吻合，即螺旋密封压力随纸浆浓度提高而提高；采用未改进的实验方法，纸浆浓度对螺旋密封压力影响并不明显。这说明要对密封压力产生一定影响，纸浆浓度必须达到能够

　　（3）螺旋角5和7螺旋的螺旋角均为154，而4和6的螺旋角为204.排除其他影响因素，只从密封压力上看小螺旋角的螺旋比大螺旋角的螺旋的密封压力高，特别是在纸浆浓度低于3时，小螺旋角的螺旋还表现出较好的稳定性。这可能是由于纸浆中的空气在螺旋搅动下聚成气泡破坏密封，而小螺旋角对纸浆的搅动远小于大螺旋角的搅动。

　　槽深除6螺旋槽深为04mm外，其他螺旋的槽深均为06mm.从密封压力图可以看出，6螺旋的密封压力*差。原因可能是纸浆纤维需要有一定的回转半径，螺旋槽过浅不利于纸浆顺利进入到螺旋槽中形成稳定的密封膜，导致螺旋槽中纸浆不连续或者浆水分离。而较深的螺旋槽有利于纤维自由运动，从而有利于形成稳定的密封膜。这一点与以油为介质的螺旋密封不同。

　　倒角在其他参数相同的情况下，有倒角的螺旋的密封压力明显好于没有倒角的螺旋，如在纸浆浓度40、转速1500r/min时，6螺旋的密封压力为132kPa，而在相同条件下，2螺旋的密封压力仅为62kPa.这是由于有倒角的螺旋可在高压端形成楔形区，纸浆在压力作用下产生楔子效应，强行进入到螺旋槽从而改善螺旋槽中纸浆的分布，进而提高密封压力及密封稳定性。

　　其他参数从目前的实验结果来看，其他螺旋参数（如螺旋头数、相对槽深、相对槽宽等）对螺旋密封压力的影响并不明显，这有待于在今后的实验中进一步研究。螺旋密封的能耗为在同一转速、不同纸浆浓度和密封压力下，螺旋密封与填料密封的能耗对比。由可以看出，螺旋密封比填料密封平均节能64.原因是填料密封通过填料与轴接触来实现密封，能耗几乎都通过填料与轴之间的摩擦转化为热量；而螺旋密封靠泵送浆料达到流量平衡来实现密封，它的能耗只有少部分摩擦发热，大部分都变成维持密封所需的动能。在实际应用中，填料密封的压紧力是固定的，它的能耗会维持在所要密封的*高压力时的功率消耗，不会因压力的减小自动调节，而螺旋密封的能耗会随密封压力的变化而自动变化，因此，在实际工作中节能效果还会更显著。

　　结论纸浆螺旋密封的关键在于纸浆能否连续、稳定地充满螺旋槽；纸浆螺旋密封对气吞现象比较敏感，在确定螺旋结构与参数时应高度重视。纸浆螺旋密封参数的选择有别于单相流体，采用较小的螺旋角（15以下）、较大的槽深（06mm以上）、并在高压端加工出一段倒角更有利于螺旋密封压力的提高。推荐纸浆介质的螺旋密封参数为：K1=05，c=03mm，K2=46，=15，h=（061）mm.